1. Pastāv noteikta saistība starp izturības stiprību un noturības materiāla noguruma robežu. Vispār, jo augstāks materiāla izturības stiprums, jo augstāks ir noguruma stiprums. Tādēļ, lai uzlabotu pavasara noguruma stiprību, ir jāuzlabo atsperes materiāla izturība. Vai arī izmantojiet materiālu ar augstu izturības un stiepes izturības attiecību. Tajā pašā materiālā smalkgraudainai struktūrai ir lielāka izturība nekā rupjā graudainā struktūra.
2. Virsmas stāvoklis Maksimālais spriegums rodas pavasara materiāla virsmas slānī, tāpēc pavasara virsmas kvalitāte lieliski ietekmē noguruma stiprību. Trūkumi, piemēram, plaisas, trūkumi un trūkumi, ko izraisa atsperes materiāls velmēšanas, vilkšanas un velmēšanas laikā, bieži izraisa pavasara noguruma lūzumu.
Jo mazāks ir materiāla virsmas raupjums, jo mazāka ir stresa koncentrācija un augstāka noguruma izturība. Materiāla virsmas nelīdzenuma ietekme uz noguruma robežu. Palielinot virsmas raupjumu, noguruma robeža samazinās. Tāda paša nelīdzenuma gadījumā dažādām tērauda kategorijām un dažādām spirāles metodēm ir atšķirīgas noguruma robežu samazināšanas pakāpes. Piemēram, aukstās spoles sprieguma samazināšanas pakāpe ir mazāka nekā karstās spoles spriegumam. Tā kā tērauda spoļu atsperi un tā termisko apstrādi uzsilda, atsperes materiāla virsma tiek apstrādāta oksidēšanās un dekarburizācijas dēļ, kas samazina atsperes noguruma stiprību.
Materiāla virsma ir noslīpēta, nospiesta, nofotēta un velmēta. Visi var palielināt pavasara noguruma spēku.
saspiests pavasaris
3. Izmēru ietekme Jo lielāks ir materiāla lielums, jo lielāka kļūmju iespējamība dažādu aukstā un karsto darba procesu dēļ un jo lielāka ir virsmas defektu iespējamība, kas var izraisīt noguruma samazināšanos. Tādēļ, aprēķinot atsperes noguruma stiprību, jāņem vērā lieluma efekta ietekme.
4. Metalurģiskie defekti. Metalurģijas defekti attiecas uz nemetāla ieslēgumu, burbuļu un materiāla elementu nošķiršanu utt. Uz virsmas esošie ieslēgumi ir stresa koncentrācijas avoti, kas var radīt priekšlaicīgas noguruma plaisas starp ieslēgumiem un substrāta interfeisu. Vakuuma kausēšana, vakuuma likšana un citi pasākumi var ievērojami uzlabot tērauda kvalitāti.
5. Korozijas vide. Ja atsperis strādā korozīvā vidē, tā kļūst par noguruma avotu virsmas graudumu korozijas dēļ vai virsmas graudainības robežās, un tā pakāpeniski paplašināsies zem stresa ietekmes un izraisa lūzumu. Piemēram, pavasara tēraudā, kas darbojas svaigā ūdenī, noguruma robeža ir tikai 10% līdz 25% gaisā. Korozijas ietekme uz atsperes noguruma stiprību ir saistīta ne tikai ar to, cik reizes pavasarim ir mainīgas slodzes, bet arī saistībā ar darba laiku. Tāpēc, izstrādājot un aprēķinot koroziju ietekmējošo avotu, jāņem vērā darba laiks.
Spriegos, kas darbojas korozīvos apstākļos, lai nodrošinātu to noguruma izturību, var izmantot materiālus ar augstu izturību pret koroziju, piemēram, nerūsējošā tērauda, krāsaino metālu vai virsmas ar aizsargkārtu, piemēram, pārklāšanu, oksidēšanu, aerosolu un krāsu. . Prakse liecina, ka kadmija pārklāšana var ievērojami palielināt pavasara noguruma robežu.
6. Temperatūra Anglijas tērauda noguruma izturība samazinās no istabas temperatūras līdz 120 ° C un palielinās no 120 ° C līdz 350 ° C. Pēc tam, kad temperatūra ir augstāka par 350 ° C, tā atkal pazeminās un augstās temperatūrās nav noguruma robežas. Spriegumiem, kas darbojas augstā temperatūrā, jāapsver karstumizturīgi tēraudi. Zem istabas temperatūras palielinās tērauda noguruma robeža.
Sīkāka informācija par šiem faktoriem, kas ietekmē noguruma stiprību, ir pieejama attiecīgajā informācijā.
Vispārējā materiāla tabulā sniegtie σ-1 un τ-1 lielumi attiecas uz datiem, kas iegūti uz materiāla gludas virsmas un gaisa vidē. Ja paredzētā atsperes darba apstākļi neatbilst iepriekšminētajiem nosacījumiem, tad b-1 un τ-1 jākoriģē. Parasti ietekmējošie faktori ir stresa koncentrācija, virsmas apstākļi, lielums, temperatūra uc, un stresa koncentrācijas koeficients K (((Kτ), virsmas stāvokļa koeficients K & slig; lieluma faktors Kε, temperatūras koeficients Kt utt. izteikts, un faktiskais noguruma limits ir
B'-1 = (K & szlig; KεKt / Kб) б'-1